三亞脫硫塔防腐-熱力脫硫塔防腐-金芝麻環(huán)保(誠信商家)

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焊接接頭的腐蝕

通常發(fā)生于不銹鋼管道，有三種腐蝕形式。

① 焊肉被腐蝕成海綿狀，2205脫硫塔防腐，這是奧氏體不銹鋼發(fā)生的δ鐵素體選擇性腐蝕。

為改善焊接性能，奧氏體不銹鋼通常要求焊縫含有3%～10%的鐵素體組織，三亞脫硫塔防腐，但在某些強腐蝕性介質中則會發(fā)生δ鐵素體選擇性腐蝕，即腐蝕只發(fā)生在δ鐵素體相（或進一步分解為σ相），結果呈海綿狀。

② 熱影響區(qū)腐蝕。造成這種腐蝕的原因，是焊接過程中這里的溫度正好處在敏化區(qū)，有充分的時間析出碳化物，從而產生了晶間腐蝕。

晶間腐蝕是腐蝕局限在晶界和晶界附近而晶粒本身腐蝕比較小的一種腐蝕形態(tài)，其結果將造成晶粒脫落或使材料機械強度降低。

晶間腐蝕的機理是“貧鉻理論”。不銹鋼因含鉻而有很高的耐蝕性，熱力脫硫塔防腐，其含鉻量必須要超過12%，否則其耐蝕性能和普通碳鋼差不多。不銹鋼在敏化溫度范圍內（450～850℃），奧氏體中過飽和固溶的碳將和鉻化合成CC6，沿晶界沉淀析出。由于奧氏體中鉻的擴散速度比碳慢，這樣，生成CC6所需的鉛必然從晶界附近獲取，從而造成晶界附近區(qū)域貧鉻。如果含鉻量降到12%（鈍化所需極限含鉻量）以下，則貧鉻區(qū)處于活化狀態(tài)，作為陽極，它和晶粒之間構成腐蝕原電池，貧鉻區(qū)陽極面積小，晶粒陰極面積大，從而造成晶界附近貧鉻區(qū)的嚴重腐蝕。

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成品油罐

航煤罐應采用無色或白色耐油涂料，涂層總厚度不小于180μm，必要時要考慮其導靜電要求；其它類型產品罐可采用單一導靜電涂料，或采用金屬熱噴涂（噴鋁或噴鋅）＋導靜電涂料封閉，涂層總厚度應不小于 180μm。

五、 ISO12944 《色漆和清漆-防腐涂層對鋼結構的腐蝕保護》

六、 鋼質石油儲罐防腐蝕工程技術規(guī)范第三次修改稿

外壁：有保溫層的地上儲罐外壁涂層干膜厚度不宜低于150μm，無保溫層的地上儲罐外壁涂層干膜厚度不宜低于250μm。

無保溫層的地上輕質油儲罐外壁宜采用耐候性熱反射隔熱防腐蝕復合涂層；可選用聚氨酯類或氟碳類熱反射隔熱防腐蝕涂料；涂層干膜厚度不宜低于220μm。

罐底板下表面未提及。

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問題描述：5B漿液循環(huán)泵減速機聯軸器螺栓斷裂?！　?/p>

原因分析：5B漿液循環(huán)泵在運行過程中發(fā)生減速機軸器螺栓斷裂。隨即從#6脫硫對應的6B漿液循環(huán)泵減速機及電機全部拆除，移至5B漿液循環(huán)泵。分析5B漿液循環(huán)泵減速機聯軸器螺栓斷裂的原因，可能是減速機在運行過程中振動，導致減速機膜片連接螺栓發(fā)生松動，單條螺栓螺母松動后導致附近螺栓受剪切力增大，從而發(fā)生附近一條或兩條螺栓斷裂情況，發(fā)生部分螺栓斷裂后，其他螺栓由于無法承受巨大的剪切力而發(fā)生斷裂，煤化工脫硫塔防腐，由于膜片斷裂瞬間產生的軸向推力導致電機移位。在隨后進行的#5機組臨檢中，檢查其他減速機發(fā)現其他減速機聯軸器也存在螺栓松動情況，隨后對其他減速機聯軸器螺栓使用扭矩扳手進行了額定力矩緊固處理，分析螺栓松動原因，可能是安裝過程中，聯軸器螺栓力矩不足所致?！　?/p>

解決方案：處理后的5B漿液循環(huán)泵運行穩(wěn)定，現在6B 漿液循環(huán)泵電機及減速機均拆至5B，6B漿液循環(huán)泵不能投運，需要更換減速機高速軸及聯軸器。