上海煤粉燃燒器-中科熱能燃燒器公司-煤粉燃燒器供應(yīng)商

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上面只是常見的一些方法和事項(xiàng)，具體事宜按具體方法解決。

如果是點(diǎn)火故障，如何判斷呢首先，連續(xù)啟動三次燃燒器，如果沒有點(diǎn)燃燃燒則判斷為點(diǎn)火故障，需要進(jìn)行相應(yīng)檢查來排除故障。點(diǎn)火時風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行，程序正確。

1.如果是氣源故障，應(yīng)檢查天i然氣的壓力是否正常保持在3-5kpa，過高或過低均會出現(xiàn)點(diǎn)不著火現(xiàn)象。處理辦法(調(diào)節(jié)天i然氣調(diào)壓，進(jìn)行壓力設(shè)定)。

2.如果是風(fēng)門故障應(yīng)檢查風(fēng)門大小，風(fēng)門在偏大時容易出現(xiàn)多次點(diǎn)火不著的現(xiàn)象，處理方法;(將風(fēng)門適當(dāng)?shù)恼{(diào)小，但不可以完全關(guān)閉)。

3.如果是點(diǎn)火電極或點(diǎn)火變壓器故障點(diǎn)火變壓器不打火，或點(diǎn)火電極太臟位置不對時，均會出現(xiàn)點(diǎn)火故障。處理辦法(測試點(diǎn)火變壓器是否點(diǎn)火，清理點(diǎn)火電極，調(diào)整點(diǎn)火間隙保持2-3mm)。

燃燒器，是使燃料和空氣以一定方式噴出混合燃燒的裝置統(tǒng)稱。燃燒器按類型和應(yīng)用領(lǐng)域分工業(yè)燃燒器、燃燒機(jī)、民用燃燒器、特種燃燒器幾種。多用不銹鋼或金屬鈦等耐腐蝕，耐高溫的材料制成。燃燒器的作用是通過火焰燃燒使試樣原子化。被霧化的試液進(jìn)入燃燒器，在火焰溫度和火焰氣氛作用下，經(jīng)過干燥、熔融、蒸發(fā)、離解等過程，產(chǎn)生大量的基態(tài)原子，以及部分激發(fā)態(tài)原子、離子和分子。一個設(shè)計(jì)良好的燃燒器應(yīng)具有原子化效率高、噪聲小、火焰穩(wěn)定的性能，煤粉燃燒器優(yōu)質(zhì)商家，以保證有較高的吸收靈敏度和測定精密度。原子吸收光譜分析中常用縫隙燃燒器產(chǎn)生原子蒸氣。根據(jù)所用燃?xì)夂椭細(xì)獾姆N類不同，燃燒器縫隙的長度，煤粉燃燒器供應(yīng)商，寬度各有不同，一般燃燒器上都標(biāo)注有適用的燃?xì)夂椭細(xì)狻?br />

鍋爐運(yùn)用燃燒器爐內(nèi)運(yùn)行性能剖析

1概述在我國已探明的煤炭儲量中，無煙煤約占15 %.國內(nèi)電廠主要采用四角燃燒固態(tài)排渣煤粉爐來燃用無煙煤，存在許多問題。國外普遍采用W型火焰燃燒技術(shù)燃燒無煙煤，具有煤粉氣流著火條件好，火焰行程長；負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大；一、二次風(fēng)分級送風(fēng)可降低NO x排放；煙氣在爐內(nèi)作180°轉(zhuǎn)彎，可將10 %～15 %的粗灰粒分離下來，減輕了對流受熱面的飛灰磨損；爐膛出口處的煙氣溫度場和速度場比較均勻，減小了過熱器和再熱器的熱偏差等優(yōu)點(diǎn)。國外實(shí)踐表明，W型火焰鍋爐固態(tài)排渣煤粉鍋爐可燃用可燃基揮發(fā)分Vr= 4 %～20 %的無煙煤和貧煤，我國也先后引進(jìn)了一些W型火焰鍋爐。

各國在W型鍋爐上采用的燃燒器形式較為多樣，主要有旋風(fēng)分離式燃燒器、縫隙式直流燃燒器、旋流分級燃燒器和PAX型燃燒器等，可分為直流燃燒器和旋流燃燒器兩大類。W型火焰鍋爐在國內(nèi)投入使用以來，國內(nèi)部分科研單位對W爐的配風(fēng)方式進(jìn)行了研究，但試驗(yàn)研究主要針對于采用直流拱頂燃燒器的W型火焰鍋爐。爐內(nèi)空氣動力場通過拱頂一次風(fēng)、布置在一次風(fēng)周圍的二次風(fēng)、布置在爐膛前后墻的側(cè)面風(fēng)及乏氣風(fēng)四種噴口的布置方式及介質(zhì)的動量來控制。研究結(jié)果表明：（1）動量足夠大的二次風(fēng)能有效地壓制主氣流，防止氣流短路；（2）分級風(fēng)動量流率不能太大，以保證拱頂風(fēng)能夠沖向爐膛下部；（3）爐內(nèi)配風(fēng)為倒錐形配風(fēng)方式時可獲得良好的爐內(nèi)空氣動力場；（4）拱頂風(fēng)動量與側(cè)面風(fēng)的動量比應(yīng)達(dá)到5～7：1.

旋流燃燒器具有調(diào)節(jié)性能好及管道布置方便等優(yōu)點(diǎn)，為適應(yīng)降低NO x排放的要求，又發(fā)展了雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器，一次風(fēng)采用直流風(fēng)，二次風(fēng)分為內(nèi)外兩層，內(nèi)二次風(fēng)為軸向葉片式，外二次風(fēng)為切向葉片式。這種旋流燃燒器可形成分級燃燒，得到了較廣泛應(yīng)用。本文主要對W型鍋爐采用旋流拱頂燃燒器后，爐內(nèi)的空氣動力特性與采用直流拱頂燃燒器的W型火焰鍋爐的差別進(jìn)行試驗(yàn)和分析。

2雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的出口流場采用綜合旋流強(qiáng)度作為衡量拱頂燃燒器出口氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度的指標(biāo)。定義綜合旋流強(qiáng)度注腳1、2in、2out表示直流一次風(fēng)分別表示各通道的旋流強(qiáng)度、當(dāng)量直徑及面積，其中分別表示外通道和中心通道直徑，作為整個燃燒器的定性尺寸。

在設(shè)計(jì)工況下，拱頂燃燒器的綜合旋流強(qiáng)度為，由試驗(yàn)測得其出口實(shí)際旋流強(qiáng)度為111.在此工況下，雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的出口流場軸向速度分布，其中橫坐標(biāo)Z向?yàn)槿紵鞒隹谳S向，上海煤粉燃燒器，而縱坐標(biāo)Y向?yàn)槿紵鞒隹谒矫娴臋M向方向。拱頂采用旋流和直流燃燒器時爐內(nèi)流動對比針對上述采用雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的W型模型鍋爐進(jìn)行試驗(yàn)。設(shè)計(jì)工況下，拱頂動量為側(cè)面動量的3倍，從煙i花示蹤試驗(yàn)可以看到，一次風(fēng)射流剛離開一次風(fēng)噴口時，射流截面還較小，但經(jīng)很短距離后，一次風(fēng)射流截面迅速擴(kuò)大，整個火焰射程較短，容易形成短路現(xiàn)象造成上爐膛結(jié)渣和過熱汽溫過高。

采用拱頂旋流燃燒器時的爐內(nèi)速度分布測量結(jié)果表明氣流在下爐膛上部形成兩個對稱旋轉(zhuǎn)的漩渦，對爐內(nèi)燃燒方向是很有利的，可以使高溫?zé)煔饣亓髦粱鹧娓?。冷灰斗底部風(fēng)速較小，為低速反轉(zhuǎn)氣流，部分顆粒仍能進(jìn)入冷灰斗。設(shè)計(jì)工況下爐內(nèi)速度分布。

從旋流燃燒器的試驗(yàn)結(jié)果可知，在設(shè)計(jì)工況下，燃燒器出口流場中心的軸向速度是很弱的，高速度區(qū)主要集中于遠(yuǎn)離中心的兩側(cè)，速度分布為馬鞍形，一次風(fēng)射流在離開一次風(fēng)口不遠(yuǎn)，軸向動量就消耗殆盡，一次風(fēng)射流被高速旋轉(zhuǎn)的二次風(fēng)卷入外層氣流，整個射流的擴(kuò)展角較大，煤粉燃燒器哪家好，一次風(fēng)下沖深度不足，這與W爐上的實(shí)驗(yàn)結(jié)果是吻合的。

為觀察拱頂動量與側(cè)面動量之比是否是決定W爐內(nèi)空氣動力場的一個準(zhǔn)確手段，全關(guān)二次風(fēng)，開大了一次風(fēng)速以保證拱頂動量不變。發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)剛性非常強(qiáng)，下沖嚴(yán)重，形成V形，兩股射流在冷灰斗中部相交后，向兩側(cè)冷灰斗運(yùn)動，許多測點(diǎn)速度方向直指冷灰斗壁面且冷灰斗壁面附近速度較大，因此預(yù)計(jì)此工況下冷灰斗結(jié)渣較為嚴(yán)重。此工況下的爐內(nèi)流場測量結(jié)果。

4試驗(yàn)結(jié)果分析上述對比試驗(yàn)說明，在設(shè)計(jì)使用旋流燃燒器的W型火焰鍋爐時，以拱頂動量與側(cè)面動量之比來衡量W爐內(nèi)空氣動力特性的好壞是不合理的。

由于拱頂燃燒器與前后墻之間有相當(dāng)距離，而且拱頂燃燒器的中軸線與前后墻不平行而是指向下自由射流軸心速度衰減規(guī)律爐膛中間，因此當(dāng)拱頂燃燒器不開旋流二次風(fēng)時，可以近似認(rèn)為其一次風(fēng)射流為自由射流，其射流中心速度的衰減規(guī)律由流體力學(xué)知識可知。

當(dāng)打開拱頂燃燒器的二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)射流軸向最i大速度點(diǎn)沿射流射程衰減的規(guī)律后，設(shè)計(jì)工況下，由雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的冷態(tài)模型試驗(yàn)可得到其出口射流的衰減規(guī)律示。可以看到直流射流的速度衰減比旋轉(zhuǎn)射流慢得多。由于下爐膛存在向上的速度，當(dāng)拱頂射流帶旋射流與直流射流的邊界擴(kuò)散的最i大軸向速度衰減到下爐膛向上平均速度時，射流開始轉(zhuǎn)而向動。因此可認(rèn)為在拱頂風(fēng)動量與側(cè)面風(fēng)動量比相同的情況下，采用直流拱頂風(fēng)和常旋流的拱頂風(fēng)穿透深度相差懸殊的原因就在于直流拱頂風(fēng)與旋流拱頂風(fēng)的射流衰減性的懸殊差別。采用射流的衰減程度來估計(jì)W爐內(nèi)空氣動力結(jié)構(gòu)將較好地描述一次風(fēng)的下沖深度。與直流射流相比，在采用拱頂風(fēng)旋流燃燒器的W型火焰鍋爐中，拱頂風(fēng)的邊界擴(kuò)散要嚴(yán)重得多。R為旋流射流某一橫截面的半徑；R0和d分別為旋流燃燒器一次風(fēng)噴口半徑和直徑；x為旋流射流某一橫截面距射流出口的距離。

因此對于采用拱頂旋流燃燒器的W型鍋爐，分級風(fēng)攔截一次風(fēng)中煤粉顆粒的能力受到影響，因?yàn)樵诜旨夛L(fēng)高度，旋轉(zhuǎn)氣流截面大，而分級風(fēng)為直流風(fēng)，射流截面較小，兩股氣流交匯時，有部分拱頂氣流未與分級風(fēng)射流相交而進(jìn)入冷灰斗，特別是氣流中那些慣性較大的固體粒子。

5結(jié)論

（1）雙調(diào)風(fēng)燃燒器軸向速度衰減快，導(dǎo)致一次風(fēng)下沖深度較小，易造成短路導(dǎo)致上爐膛結(jié)渣、過熱汽溫過高等問題。

（2）應(yīng)將二次風(fēng)旋流葉片設(shè)計(jì)成可調(diào)，在極限情況下，二次風(fēng)能全部變?yōu)橹绷鳎栽黾踊鹧嬷行恼{(diào)節(jié)幅度。

（3）對配雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器的W爐，以拱頂風(fēng)與側(cè)面風(fēng)動量比作為W型爐設(shè)計(jì)和配風(fēng)參數(shù)選擇的依據(jù)是不合理的，其主要原因?yàn)橐淮物L(fēng)的下沖深度很大程度上取決于二次風(fēng)的旋流強(qiáng)度。

（4）采用旋流拱頂燃燒器后，拱頂射流的射流截面很大如分級風(fēng)的噴口截面相對較小，則部分固體顆粒并不能被攔截住，應(yīng)適當(dāng)增加分級風(fēng)的噴口截面積。